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计算结果见表1
工况稳定系数剩余下滑力(kN/m)(安全系数取1.20)剩余下滑力(kN/m)(安全系数取1.15)稳定状态
工况11.213--稳定
工况21.092184.89基本稳定
2.1.2 岩质边坡整体稳定性定性分析
根据调查和钻探揭露，岩质斜坡前缘(井岗河边)及强风化岩体内未发现未发现鼓丘、挤压、揉搓、滑面(滑带)等变形特征，岩质斜坡整体可能沿潜在滑面为强弱风化分界面产生滑移变形，目前处于相对稳定状态。根据前述分析，以折线型选取剖面。前缘边界以井岗河边弱风化岩体与强风化岩体接触处为前缘边界，后缘边界为强风化底界线由缓变陡处，并将强风化底界线陡处延伸至地表。根据斜坡目前变形情况，选择最不利的剖面
(1)计算方法。
现对岩质斜坡整体稳定性采用不平衡传递系数法。
(2)计算工况同“2.1.1节”。
(3)计算参数的选择。
根据试验成果和反算结果，综合确定抗剪强度参数值为天然抗剪强度：粘聚力c=26.43kPa、内摩擦角ф=28.8°;饱和抗剪强度：凝聚力c=22.3kPa、内摩擦角ф= 27.7°。
(4)计算结果。
表2 岩质斜坡稳定性计算结果表
工况稳定系数剩余下滑力(kN/m)(安全系数取1.2)剩余下滑力(kN/m)(安全系数取1.15)稳定状态
工况11.237--稳定
工况21.154--稳定
2.2 土体边坡稳定性分析
2.2.1 施工边坡顶部土质边坡稳定性分析
施工边坡顶部土质边坡前缘出现了拉裂缝，处于欠稳定状态，稳定性定量计算参数利用施工边坡顶部土体稳定性计算参数进行定量分析。
(1)计算方法。
施工边坡顶部变形土体的后缘边界为裂缝，通过前述分析，主要为土体内部浅层呈圆弧形牵引式滑移。依据《公路路基设计规范》(JTG D30-2004)第3.7.4条款规定，对潜在滑面为圆弧滑动进行稳定性计算。对潜在滑面为圆弧滑动进行稳定性计算。以坡面土体和强风岩体接触处为前缘潜在剪出口边界，采用圆弧滑动法自动搜索危险滑移面和圆心检验确定后缘边界。边坡顶部变形土体潜在剪出口为边坡临空面土体与强风化分界线处，采用圆弧滑动法进行自动搜索最危险潜在滑移面和圆心。
(2)计算工况。
计算工况同“2.1.1节”
(3)计算参数的选择。
计算参数选取合理性，是计算评价斜坡稳定性的关键，其中潜在滑面(滑带)土抗剪强度指标的取值更是至关重要，本次采用试验成果和反算两种方法综合确定。重度，根据实验结果，块石土天然重度取19.6kN/m3，饱和重度取kN/m3。抗剪指标：由于边坡顶部土体变形斜坡主要为块石土组成。利用室内试验成果，据规范要求，采用反算法检验土体抗剪强度指标，根据土体斜坡前缘(边坡顶部)土体目前为蠕滑弱变形阶段，选择最不利的剖面，以崩坡积块石土试验成果峰值进行反算，凝聚力饱和值c=25.02kPa，稳定系数取1.05进行反算内摩擦角ф值，求得内摩擦角ф值为ф=23.9°。
根据试验成果和反算结果，综合确定抗剪强度参数值为天然抗剪强度：粘聚力c=30.71kPa、内摩擦角ф=26.8°;饱和抗剪强度：凝聚力c=25.02kPa、内摩擦角ф=23.9°。
(4)计算结果。
工况稳定系数剩余下滑力(kN/m)(安全系数取1.2)剩余下滑力(kN/m)(安全系数取1.15)稳定状态
工况11.233--稳定
工况21.048-491.25欠稳定
2.2.2 施工边坡顶部土体斜坡整体稳定性分析
根据调查和探井揭露边坡顶部整个斜坡土体目前处于基本稳定状态，在降雨、暴雨等条件下可能沿强风化岩体顶面呈折线型滑移，后缘边界为地形由陡变缓处，以坡面土体和强风岩体接触处为前缘剪出口边界，现对土体斜坡整体稳定性采用不平衡传递系数法。
(1)计算参数的选择。
计算参数同“2.2.1节”。 天然抗剪强度：粘聚力c=30.71kPa、内摩擦角ф=26.8°;饱和抗剪强度：凝聚力c=25.02kPa 上一页 [1] [2] [3] 下一页
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